Hale magazynowe
Just another WordPress site

Orientacyjne wartości współczynników

Posted in Uncategorized  by admin
June 26th, 2019

Kolejne fazy rozwoju leja depresji, gdy z jednej strony ujęcia następuje wyklinowanie warstwy wodonośnej, a z drugiej strony, w zasięgu leja depresji, znajduje sie granica zbiornika wodnego, zasilającego odwadnianą warstwę wodonośną. Rozwój leja depresji ma w obu kierunkach różny przebieg. Od strony cieku promień osiąga wartość Rmax równą odległości L od granicy cieku. Od pewnej wartości depresji Sp promień depresji jest stały i równy Rpmax. Z lewej strony ujęcia, po osiągnięciu przez promień depresji wartości równej Rirnax, następuje stopniowe zmniejszanie promienia depresji w wyniku wyczerpywania statycznych zapasów wody. Read the rest of this entry »

Comments Off

Wpływ różnych czynników na kształt i zasięg leja depresji oraz na warunki odwodniania

Posted in Uncategorized  by admin
June 26th, 2019

Oprócz układów warstw gruntu, na kształt i zasięg leja depresji wpływają: filtracyjne właściwości gruntu określone współczynnikiem filtracji k, miąższość warstwy wodonośnej H, obniżenie zwierciadła wody S, czas pompowania t, wydajność instalacji depresyjnej Q oraz kształt tej instalacji. Długość promienia depresji jest więc funkcją określoną wzorem. W chwili rozpoczęcia pompowania, gdy t 0, również R i S są równe zeru, a ciśnienie wody na powierzchnię filtru jest największe i dzięki temu można uzyskać największą wydajność ujęcia. W miarę upływu czasu stopniowo powiększa sie promień R i depresja S, natomiast maleje ciśnienie wody na wlocie do filtru, i wydajność ujęcia. Okres, w którym promień depresji zwieksza sie od R O do Rmgx, nazywamy okresem nieustalonych warunków odwadniania, a ruch wody w tym okresie ruchem nieustalonym. Read the rest of this entry »

Comments Off

Różnorodność warunków hydrogeologicznych

Posted in Uncategorized  by admin
June 26th, 2019

Różnorodność warunków hydrogeologicznych należy — dla celów praktycznych sprowadzić do niewielkiej liczby schematów. Schemat a przedstawia pojedynczą warstwę wodonośną zasilaną wodą opadową oraz gruntową i zawierająca wodę o zwierciadle swobodnym, schemat zaś b — podobne warunki gruntowe, ale bez zasilania wodą opadową. Schemat c różni sie od b jedynie zawartością wody o zwierciadle napiętym, zwanej też wodą pod ciśnieniem. Schematy d-z-g to różne kombinacje schematów a-r-c występujących w podłożu dwuwarstwowym rozdzielonym warstwą o malej przepuszczalności. W zależności od wysokości ciśnienia piezometrycznego w poszczególnych warstwach, kierunek przepływu wody z jednej do drugiej warstwy może być w górę lub w dół. Read the rest of this entry »

Comments Off

Wykreślenie najbardziej niebezpiecznej osi obrotu

Posted in Uncategorized  by admin
June 26th, 2019

W celu ułatwienia obliczeń zaleca się wykreślenie najbardziej niebezpiecznej osi obrotu. Po wyznaczeniu punktu 01 za pomocą bl i 82 dla danego nachylenia zbocza (1 : m) z tablicy oraz po przeprowadzeniu prostej 0 (linia najbardziej niebezpiecznych punktów obrotu) oblicza się wartości F dla punktów 01 , Oz, 03 i 04, Odkładając wartości F w tych punktach otrzymuje się krzywą Fł—F3 oraz minimalną wartość Fmin w punkcie 04. W przypadku gruntu jednorodnego dużym ułatwieniem jest stosowanie nomogramu. Za pomocą nomogramu G. Łomize można wyznaczyć: a) nachylenie skarpy I : m przy danym i, c, H i współczynniku pewności F, b) dopuszczalną wys. skarpy H, jeśli są dane T, c, m i F,  c) współczynnik pewności F, jeśli są dane y, m i H. Krzywa kropkowana rozdziela nomogram na dwie strefy: I — odnosi się do osuwiska oddolnego, co ma miejsce zazwyczaj, gdy grunt jest słaby o (1) < 14 0 , oraz II — do osuwiska normalnego (krzywa poślizgu przechodzi przez dolną krawędź skarpy przy (I) > 14 0 ). Sposób użycia nomogramu jest analogiczny do sposobu użycia nomogramu, lecz przyjmuje się F T — Fc = 1,1+1,3. Uproszczona metoda Bishopa W metodzie tej przyjmuje się, że siły działające na boczne ściany wydzielonych bloków są poziome, a więc ich rzuty na kierunek pionowy są równe zeru. Przy obliczaniu współczynników pewności stosuje się naprężenia efektywne oraz wartości efektywne i c; wartość siły Ni wyznacza się wychodząc z równowagi sil, działających na dany blok równoważącą siły osuwające, a więc w stanie przy zredukowanych wartościach tarcia wewnętrznego gdzie F jest współczynnikiem pewności. [więcej w: dom w dmuchawcach, cennik wienerberger, wienerberger cennik ]

Comments Off

Pionowe ujęcie punktowe złożone z pojedynczej studni depresyjnej

Posted in Uncategorized  by admin
June 25th, 2019

Promień ujęcia Ri (studni depresyjnej) jest bardzo mały w stosunku do promienia leja depresyjnego Ro — R-k Ri, a dopływ wody do studni odbywa się symetrycznie z całego kołowego konturu leja depresji. W przypadku instalacji konturowej złożonej z sześciu pionowych studzien depresyjnych, usytuowanych na obwodzie kołowym, pole dopływu wody do poszczególnych studzien depresyjnych jest niesymetryczne, większe od strony konturu leja depresji, a mniejsze od strony środka instalacji depresyjnej. Pola dopływu wody Fbl Fb2 = Fb3 = Fb4 — Fbfi Fb6 są znacznie mniejsze od pola dopływu wody Fa do studni pojedynczej, Jeśli dalej przyjmiemy, że wydajność ujęcia Q j est funkcją pola F, z którego woda dopływa, nie trudno stwierdzić, że prędkość dopływu wody na konturze studni depresyjnej wg schematu a będzie większa 0d prędkości dopływu wody na konturach studzien w schemacie b. Ponieważ według prawa Darcy spadek zwierciadła wody gruntowej wyraża się wzorem J = V/k, więc można ustalić, że nachylenie krzywej depresji przy ujęciu pojedynczym będzie większe od nachylenia przy ujęciu konturowym. Zasięg leja depresji ujęcia pojedynczego musi być więc mniejszy od zasięgu leja depresji ujęcia konturowego. Read the rest of this entry »

Comments Off

Układ poszczególnych warstw w podłożu wielowarstwowym

Posted in Uncategorized  by admin
June 25th, 2019

W publikacjach zalecono stosowanie wzorów, gdy kma x : kmi < 10 oraz przyjmowanie za szczelną warstwę o mniejszej przepuszczalności, gdy kma x : kmin 10. W normie BN-71 8950-08 zalecono traktować jako nieprzepuszczalne warstwy wodonośne, dla których kmax. Nie bez znaczenia dla kształtu i zasięgu leja depresji jest układ poszczególnych warstw w podłożu wielowarstwowym, tzn. to, czy warstwy o większej przepuszczalności znajdują się w górnej czy w dolnej części warstwy wodonośnej. Problem ten rozpatrzymy na przykładzie warstwy wodonośnej złożonej z dwóch jednorodnych warstw (o współczynnikach przepuszczalności dla warstwy górnej i dla warstwy dolnej). Read the rest of this entry »

Comments Off

Wyniki analizy

Posted in Uncategorized  by admin
June 25th, 2019

Read the rest of this entry »

Comments Off

Miąższość aktywnej strefy

Posted in Uncategorized  by admin
June 25th, 2019

Dla ujęć poziomych (drenaży) w niektórych publikacjach zagranicznych i w publikacjach polskich zaleca się przyjmować miąższość aktywnej strefy Ha 1,3 S. Wartość ta wydaje się być za mała. Dotychczas rozważano zagadnienie kształtu i zasięgu leja depresji w warstwach wodonośnych jednorodnych pod względem właściwości filtracyjnych w kierunku pionowym i poziomym. W rzeczywistości mamy do czynienia z warstwami o stosunkowo bardzo zmiennym współczynniku filtracji w obu wymienionych kierunkach. Zmienność ta na ogół jest tak duża, a dokładność przestrzennego rozpoznania rzeczywistych właściwości filtracyjnych tak niewielka (zarówno ze względu na rozstawienie i głębokość wierceń badawczych, jak i naruszenie struktury gruntów przy pobieraniu próbek), że dla celów praktycznych trzeba zastosować daleko idące uproszczenia przez uśrednienie współczynnika filtracji, zarówno przy przepływie w kierunku równoległym do uwarstwienia podłoża, jak i w kierunku prostopadłym. Read the rest of this entry »

Comments Off

Nieustalony promień depresji

Posted in Uncategorized  by admin
June 25th, 2019

Do określania nieustalonego promienia depresji, a ściślej — szerokości wpływu liniowej instalacji depresyjnej w nieograniczonej warstwie wodonośnej należy stosować wzór Rn=2. W przypadku zasilania warstwy wodonośnej w wyniku infiltracji należy stosować wzór Rn=H [5-12] gdzie: H, k, t, u — jak we wzorze, p — średni roczny opad, mld, e 2,718 — podstawa logarytmu naturalnego. W przypadku obliczenia promieni depresji w innych, rzadziej spotykanych warunkach, można skorzystać ze wzorów. Kształt i zasięg leja depresji w znacznym stopniu zależy od przepuszczalności gruntu. Krzywe depresji ustalone podczas obniżania zwierciadła wody gruntowej za pomocą jednoliniowych zestawów igłofiltrowych w gruntach jednorodnych o współczynnikach filtracji 75 > k > 0,001 mld. Read the rest of this entry »

Comments Off

Kolejność obliczeń

Posted in Uncategorized  by admin
June 24th, 2019

Kolejność obliczeń jest następująca: a) dla założonych wymiarów geometrycznych b, a, h, t wyznaczamy parametry geometryczne b, a, z, b) dla określonego z badań geotechnicznych kąta tarcia wewnętrznego i parametrów b, a wyznaczamy drogą interpolacji współczynniki i M lub dla kąta tarcia wewnętrznego i parametrów b, a,  współczynnik M i H, c) po podstawieniu wartości t i ciężaru objętościowego otrzymamy obliczeniowe wartości : — momentu granicznego Mgr IW{(0t4, Tm, — granicznej siły poziomej Her T, — zagłębienia środka obrotu fundamentu a t, m, d) sprawdzamy, -czy obliczeniowy współczynnik pewności odpowiada wymaganej wielkości Mgr, gdzie : M graniczny moment obliczeniowy, Mz H(h+x) tHG+z) — rzeczywisty moment zewnętrzny w odniesieniu do środka obrotu fundamentu, F — współczynnik pewności. Współczynniki pewności Współczynniki pewności F należy przyjmować jako iloczyn współczynników cząstkowych: F=1 2 a 4 uwzględniających kolejno: FI — dokładność zastosowanej metody obliczeniowej, — dokładność określenia warunków gruntowych, dokładność określenia obciążeń, FĄ — ograniczenia wynikające z odkształceń. 25 — Fundamenty Według przeprowadzonych analiz współczynniki F należy przyjmować, jak następuje: FI 1,0+1,1 przy kącie tarcia wewnętrznego < 35 0 F — 1,8 — przy ograniczeniu przechylenia układu łg a 0,01. Sumaryczny współczynnik pewności dla konstrukcji w gruncie nie— spoistym o kacie tarcia wewnętrznego < 35 0 , przy obciążeniach przyjmowanych według PN-74/B-02009 i PN-70/B-02011 wyniesie F 1,0 • 1,25 • 1,3 • 3,0. Dla dalb morskich, dla których ograniczenia wynikające z odkształceń mogą być mniejsze, sumaryczny współczynnik pewności można przyjmować F 2,0. Read the rest of this entry »

Comments Off

« Previous Entries Next Entries »