Hale magazynowe
Just another WordPress site

Jastrych cementowy – czego się wystrzegać

Posted in Uncategorized  by admin
September 19th, 2019

Podłoże, aby przez długie lata spełniało swoje funkcje, musi być odpowiednio przygotowane i profesjonalnie zabezpieczone. To ono będzie stanowiło podstawę dla położenia terakoty czy płytek podłogowych. Wiele błędów podczas dojrzewania jastrychu cementowego wpływa niekorzystnie na jego jakość, a co za tym idzie – trwałość. Jednym z podstawowych jest zbyt wysoka temperatura i przeciągi w pomieszczeniu. Konsekwencją takich warunków jest szybkie odparowanie wody z zaprawy i spękania powierzchni. Read the rest of this entry »

No Comments »

Szeroki katalog produktów

Posted in Uncategorized  by admin
September 19th, 2019

slide11Ogromne znaczenie dla prowadzenia działalności gospodarczej ma odpowiednie wykorzystanie produktów, które można zaklasyfikować najprościej jako obecne w kategorii hydraulika przemysłowa. Na pewno w artykuły i maszyny z tej dziedziny muszą się zaopatrywać przedsiębiorcy prowadzący działalność w przemysłach przetwórstwa tworzyw sztucznych, ale i w tradycyjnej „budowlance”. Rzecz dotyczy także podmiotów trudniących się wytwarzaniem produktów petrochemicznych, maszynowych, stoczniowych czy górniczych. Jak widać hydraulika przemysłowa ma bardzo szerokie zastosowanie. Może więc warto wspomnieć o kilku podstawowych, najczęściej oferowanych w sprzedaży zastosowaniach hydraulicznych. Read the rest of this entry »

No Comments »

Całkowite osiadanie

Posted in Uncategorized  by admin
September 19th, 2019

Całkowite osiadanie sumuje się do tej głębokości, na której występuje grunt o znacznie mniejszej (wielokrotnie) ściśliwości lub do głębokości, na której jest spełniony odpowiedni warunek. Przy stosowaniu tej metody należy: a) podzielić podłoże na warstwy o grubościach nie przekraczających polowy szerokości fundamentu, b) wyznaczyć naprężenia na głębokościach odpowiadających środkom grubości warstw, e) wyznaczyć edometryczne moduły ściśliwości dla odpowiednich zakresów naprężeń w poszczególnych warstwach (wg PN-74/B-03020 można stosować podane w tej normie wartości orientacyjne). Naprężenia wyznacza sie pod środkiem fundamentu, przyjmując równomierny rozkład naprężeń w jego podstawie. Przy obliczaniu osiadania fundamentów sztywnych (np. stopy żelbetowe), można posługiwać się naprężeniami pod punktem znamiennym lub naprężeniami średnimi. Read the rest of this entry »

Comments Off

Nazwy i symbole

Posted in Uncategorized  by admin
September 19th, 2019

Wydzielonej z podłoża warstwie o grubości hi odpowiada (w przybliżeniu) próbka gruntu w edometrze. Przy przyłożeniu obciążenia jednostkowego, równego naprężeniu pierwotnemu uzyskuje się stan obciążenia ciężarem własnym gruntu, istniejący przed rozpoczęciem robót budowlanych (punkt A wykresu ściśliwości). Odciążając próbkę, dochodzi się do stanu naprężeń minimalnych oz, m (maksymalnego odciążenia punkt B); od tego stanu liczy się osiadania fundamentu. Obciążając próbkę ponownie maksymalnym przyrostem naprężenia do wartości naprężenia całkowitego (punkt C), otrzymuje się zmianę grubości próbki s, odpowiadającą tej zmianie grubości warstwy w podłożu, która wpływa na osiadanie fundamentu. Wobec krzywoliniowości wykresu ściśliwości i znacznych różnic w modułach ściśliwości na odcinkach BA i AC nie można uważać podłoża za jednorodne, nawet gdy zawiera ono jeden rodzaj gruntu o tym samym stanie, gdyż wartości modułów ściśliwości pierwotnej i wtórnej oraz odpowiadające im zakresy naprężeń (długości odcinków BA i AC) zależą od głębokości zalegania warstwy. Read the rest of this entry »

Comments Off

Odwadnianie wykopów

Posted in Uncategorized  by admin
September 18th, 2019

Ogólna charakterystyka (sposób) odwadniania wykopów. Odwadnianie wykopów polega na usunięciu wody z wykopu w zakresie niezbędnym do uzyskania jak najlepszych warunków budowy, przy czym należy zwracać uwagę, żeby struktura podłoża, ze względu na trwałość wznoszonej budowli, nie została naruszona w stopniu większym od dopuszczalnego. Rozróżnia się trzy podstawowe sposoby odwadniania wykopów. Sposób pierwszy, zwany odwodnieniem bezpośrednim lub powierzchniowym, polega na ujęciu wody bezpośrednio w wykopie, po jej przeniknięciu przez powierzchnię skarpy i dna wykopu. Sposób drugi, zwany odwodnieniem wgłębnym, polega na ujęciu wody w głębi gruntu za pomocą różnych instalacji depresyjnych. Read the rest of this entry »

Comments Off

Współczynnik pewności

Posted in Uncategorized  by admin
September 18th, 2019

Po wyznaczeniu momentów sił utrzymujących i obracających dla wszystkich bloków uzyskuje się wyrażenie, gdzie: tgOłgazcos ce. Ponieważ współczynnik pewności występuje po obu stronach równania, należy go wyznaczyć metodą kolejnych przybliżeń; zbieżność wyników uzyskuje się dość szybko. Do wyznaczania wartości Mi(u) w zależności od stosuje się nomogram. Ogólnie stwierdza się, że metoda Bishopa daje większe współczynniki pewności od metody Felleniusct. Metoda Kazdiego. Read the rest of this entry »

Comments Off

Metoda Fetleniusa

Posted in Uncategorized  by admin
September 18th, 2019

Metodę oparto na założeniu, że potencjalne powierzchnie poślizgu są kołowo-walcowe. Dla danego konturu zbocza (skarpy) poszukuje się najbardziej niebezpiecznej powierzchni poślizgu, charakteryzującej się najmniejszym współczynnikiem pewności. Obliczenia prowadzi się z uwzględnieniem schematu. Na każdy blok badanej bryły osuwiskowej działają następujące siły : ciężar bloku i, siły o nie znanej wartości, działające na pionowe Ściany bloku i, składowa normalna siły wi, składowa styczna siły wi, siła oporu tarcia i spójności gruntu, przeciwstawiająca się sile zsuwającej dany blok. Uważając siły boczne Pi za siły wewnętrzne, można je pominąć przy rozpatrywaniu warunków równowagi całej spełzającej bryły. Read the rest of this entry »

Comments Off

„Metody blokowe”

Posted in Uncategorized  by admin
September 18th, 2019

W gruntach spoistych możną stosować tzw. „metody blokowe”, oparte na pewnych założeniach upraszczających. Rozpatrywaną bryłę osuwiskową ograniczoną od góry konturem zbocza (skarpy), a od dołu potencjalną powierzchnią poślizgu, dzieli sie na bloki o pionowych ścianach bocznych tak, aby podstawy każdego z bloków były w jednakowym gruncie: w przypadku gdy grunt całej bryły jest jednorodny, podział na bloki dobiera się tak, aby ich szerokości nie przekraczały 1/5+1/10 szerokości bryły. Jako siły zsuwające przyjmuje się ciężar własny gruntu, ciśnienie spływowe wody, obciążenie naziomu bloku itd. Jako siły utrzymujące — siły tarcia i opór spójności oraz ew. Read the rest of this entry »

Comments Off

Całkowite osiadanie

Posted in Uncategorized  by admin
September 18th, 2019

Jeżeli w podłożu występują grunty różniące sie niewiele pod względem ściśliwości, to mozna przyjąć średnie wartości modułów odkształcenia pierwotnych Eos i wtórnych Es i wykorzystać do obliczenia całkowitego osiadania s fundamentu wzór. Po uwzględnieniu różnej ściśliwości pierwotnej i wtórnej gruntu otrzymamy s=aeo — za0 (1 —v;s) Ob, w którym wartości 0 i przyjmuje sie dla środka fundamentu przy równomiernym rozkładzie naprężeń w jego podstawie lub co os przy obliczaniu osiadań fundamentów sztywnych. Wzory nie uwzględniają wpływu, jaki wywiera na osiadanie fundamentu odciążenie podłoża wykopami pod pomieszczenia podziemne budowli i obciążenie sąsiednimi fundamentami. Z tego względu są one stosowane głównie do obliczania osiadania pojedynczych fundamentów (np. kominów). Read the rest of this entry »

Comments Off

Zapewnienie ciągłości pompowania

Posted in Uncategorized  by admin
September 17th, 2019

Na budowie stopnia wodnego w Dębe na Bugu do zapewnienia ciągłości pompowania, od której zależała stateczność podłoża w dnie wykopu, musiano zainstalować dwa agregaty prądotwórcza po 100 kW i tak zorganizować obsługę, aby w ciągu 5 min po wstrzymaniu dopływu energii z sieci zostało zapewnione inne zasilenie instalacji depresyjnej studzien odciążających, bowiem sprawdzono, że po 8 min od chwili wstrzymania pomp ciśnienie wody na spąg warstwy wodonośnej osiągało wartość krytyczną. Jeśli lej depresji schodzi poniżej spągu warstwy wodoszczelnej, część leja zagłębiona w ciśnieniowej warstwie wodonośnej podlega prawom opisanym dla warstw bezciśnieniowych. W niżej wymienionych przypadkach należy stosować następujące wzory: — w przypadku odwadniania dużych wykopów przy Ri > 50 m i S > 12 m HS (1 +0,00015 Ri) m, — przy zasilaniu warstwy wodonośnej wodą przenikającą przez słabo przepuszczalny strop lub spąg tej warstwy, gdzie: i H — współczynnik filtracji i miąższości aktywnej strefy odwadnianej warstwy, ki i HI — jw., ale warstwy słabo przepuszczalnej występującej pry nad lub poniżej warstwy odwadnianej; — przy przenikaniu wody przez słabo przepuszczalny strop i spąg warstwy wodonośnej m, gdzie: ki i HI — dotyczy warstwy nadległej nad warstwą odwadnianą, JW., ale warstwy zalegającej poniżej warstwy odwadnianej. Nieustalone promienie depresji Rn dla instalacji konturowych przy Ri < 100 m określa sie ze wzoru 1,73 Wat, gdzie: RF — zastępczy promień instalacji depresyjnej określony ze wzorów m, a współczynniki piezoprzewodności wg tabl. 5-1, przy odwodnieniu warstw ciśnieniowych i poziomoprzewodności przy odwadnianiu warstw bezciśnieniowych, czas liczony od uruchomienia instalacji depresyjnej, d, tu — czas, po którym promień depresji osiąga wartości obliczone ze wzorów. Read the rest of this entry »

Comments Off

« Previous Entries